这些方法发挥了一定效用，但还存在很多不足，如污水处理的流程比较长，成本高，运行管理不便，人工操作强度大，工艺方法比较陈旧，出水水质变化波动较大，污水处理系统的抗冲能力有限等。
2.2 碎煤加压气化污水处理工艺
从上述分析可知碎煤加压气化废水的处理难点、产生的危害，可以针对性地采取以生化方法为主、物化法为辅的综合处理工艺，使其中的有机污染物、氨氮等物质无害化，达到废水处理的标准和目的。
(1)预处理。
废水预处理主要是采用物理手段和化学手段初步净化污水，比如使用隔油沉淀的办法抽取出废水上层的油类物质(如乳化物和皂化物等)和高分子(芳香烃类物质等)再单独处理，这一部分的工作主要是为了调节水体生化条件，奠定后续生物处理的基础。
(2)初步生化处理。
预处理之后对废水进行生化处理，可以解决掉废水当中的氰化物、硫化物、氨氮类等还原性物质和部分有机污染物，是降解前的有力措施。
(3)水解酸化。
要处理有机污染物除了生化处理之外，还要利用水解酸化来提高B/C的比例，还可以降解废水中部分有生物抑制性的有机大分子，使废水的毒性降低。
(4)好氧生物深度处理。
好氧生物处理就是利用好氧微生物，在提供固定比例氧气的情况下，利用生物代谢来使有机物得到降低，能够使废水更加稳定和无害。常用的好氧生物处理措施主要有以下几种：
，SBR工艺，即序批式活性污泥法，此法的时间和空间分割操作都比较方便、理想，且易于操作。在操作的过程中，还可以停留间歇时段，实现独立运行和循环使用;
第二，A2O工艺，这种工艺也被称为厌氧-缺氧好氧法，按照此顺序进行操作，可以实现废水中氮磷的去除，3个程序的交替使用，能够有效组织废水中丝状菌的繁殖，使污泥膨胀率降低;
通过对煤气化长污水排放的成分监察，发现其中酚和氨的浓度往往会比较高，污水的pH值在9以上。其中酚属于一种剧毒物质，如果水体中的酚含量超过了一定的浓度，有机生物将难以生存。由于这些物质会对环境造成非常大的伤害，需要对其进行的污水处理，有效脱除其中的酚、氨，这样才能进入下一步的生化处理段。
在传统的煤气化水处理过程中，经常通过脱酸塔来去除其中的酸性气体，采用二异丙醚来萃取脱酚，之后再采用蒸氨法来去除其中的氨，利用萃取剂进行回收。在将其中的酸性成分、氨和酚回收完毕后，再进行生化处理。该处理工艺已经得到了多年的实际应用，但还是有不完善之处。在脱酸塔脱除其中大量的酸后，溶液的pH值会集中在9到10.5之间，这会极大影响到酚的脱除效果。如果污水的pH值超过了12，酚就基本上不能被脱除，这会对后续的生化处理有非常大的影响。需要在萃取酚之前有效去除其中的酸性气体和氨，这样才能让污水的pH值保持在一个比较合适的范围，满足生化处理对酚的要求。
为了有效解决这个问题，设计了一种单塔测抽氨的设备，可以去除污水中的氨和酸性成分，是一种比较理想的处理工艺。该工艺在石油炼化生产中已经得到了成功的应用，单煤气化水体系和石化行业中废水成分并不相同：
1)煤气化污水的成分更为复杂。煤气化水中的成分主要以CO2为主，其中硫化氢的量往往较低，CO2在常温下水中的溶解度更低，如果采用汽提的方法更容易脱除其中的酸性气体。石化废水中的氨成分往往会比较复杂，其中除了存在游离态的氨之外，还存在大量离子态的氨。
2)煤气化污水中酚类物质浓度更多，且成分更为复杂。
3)煤气化废水中含有一定量的脂肪酸和油类物质。其中脂肪酸的成分浓度较高，还有很多细小的粉尘不能完全沉降分离。在实际生产的过程中，各种有机质和粉尘进行混合，很容易发生乳化反应，让设备产生严重的结垢现象，堵塞塔板和管道，从而大大影响汽液的传质效率，降低对污水的处理能力。
2、单塔汽提侧线脱氨的工艺原理
在该工艺中，主要是利用了汽提塔内上下的温差，和酸性气体和氨在水中溶解度的特性，从而有效达到分离的目的。在压力为0.5MPa的状态下，CO2在60°下挥发度大于氨的挥发度，而氨在溶液中的溶解度要大于CO2的溶解度。在进入到汽提塔酸性气体的精馏段，会使大量的水蒸气和氨转入液相而随液体向下流动。大部分的CO2等酸性气体会被汽提到塔顶处得以去除。如果对塔体的温度进行有效的控制，塔的中部会形成氨的质量分数较大的液相和富氨汽，这些富氨汽将从塔中间侧线采出并采用三级冷凝进行的浓缩。在有效去除污水中酸性气体和氨后，能够有效降低污水的pH值，有利于后续萃取工艺的顺利进行。
在该工艺的实际进行中，对富氨抽出位置的选择和抽出量的选取非常重要，这是汽提塔优化过程中的一个重要量，其会直接影响塔的实际操作效果。为此，我将要在中对该量的选择进行重点的介绍。
3、侧线及其抽出位置的选择
根据实际对工艺装置的研究中发现，侧线富氨汽采出的位置与塔顶气相采出氨质量分数、塔底净化水中的氨存在着一定的关系。随着侧线采出位置的下移，塔顶气中中氨的质量分数呈现出下降的趋势，这会有利于氨的脱除。但如果其采出位置下降超过了一定的值，塔底中的氨成分含量会急剧上升。由于塔内的温度从上到下是逐渐升高的，侧线位置的选择应该考虑到塔的实际分离效果，如果将位置适当的上移，会让侧富氨汽会带走更少的热，从而减少塔的热负荷。但如果过于考上，就会对酸性气体成分的分布造成较大的影响。在通常的情况下，如果侧线的位置越高，氨中酸性气体的成分含量会有增加的趋势，在确定侧线的位置时，应该综合考虑多种因素。
4、侧线采储量
侧线氨的采出量将影响塔下部汽提的强度和蒸汽的消耗量。随着抽出量的逐渐增加，塔底净化水氨质量分数也会呈现出下降的趋势。当侧线的采取量超过进料量的9%时，塔底净化水中氨的质量浓度会低于100mg/L，水质情况得到明显的好转。如果继续增加采出量，蒸汽的单耗和侧线的凝液量也会随之增加，循环液中的氨含量也会有所增加，过分加大侧线抽出量是不合适的。在通常的情况下，会将侧线抽出量维持在进料总质量的9%左右。
5、三级冷凝系统
三级分凝系统主要用于脱除氨中的酸性气体和水蒸气，从而提高气相中氨的质量分数。需要做好对操作温度和操作压力的控制，这对提高三级分凝系统出口处氨气的质量分数和降低其中酸性气体的含量，有较大的作用，有效降低后续氨精制系统负荷，对三级分凝液的循环量液也会有较大的影响。在通常的情况下，较低的温度和较高的温度将更有利于氨的浓缩。根据后续氨精制工艺的要求，一般会将温度选择在40~50℃。在经过3级分凝后，氨中的酸性气体和挥发酚就会全部溶解在分凝液中，并终返回到单塔系统，氨在浓缩后的质量分数可以达到99%以上，为后续的氨精制打下了一个非常好的基础。
6、实际工业运行分析
该工艺在实际生产过程中，已经替代了原有的工艺流程。该加压塔的设计处理量为80t/h，该塔直径为2.2m，塔高为37m。经过长时间的生产研究，终将塔顶的压力选定在0.6MPa，塔底的温度为160℃，塔顶的运行温度为80℃，侧线抽出量的质量百分数为9%。该工艺在进入稳定运行段后，原来工艺处理后废水中氨和二氧化碳的质量浓度分别为450mg/L和1500mg/L。在新的工艺流程中，氨的质量分数下降到30mg/L，二氧化碳的含量已经非常少。经过工艺改造后，废水的pH值得到了显著的降低，可以维持在7左右，有利于后续萃取工艺的进行。
为了对采出口的数量和位置进行确定，使用了相关的工艺模拟软件。结果表明，在采用3个采出口后，切换采出侧线的位置对实际操作影响并不大。之后的工业生产实践，也非常好的证实了该结论，仅设计1~2个侧线采出口即可。
采用进料板的第28块板采出，通过对侧线采出富氨汽的分析，经过软件模拟的结果和实际结果，氨气中的二氧化碳质量分数分别为0.5%和0.9%，而氨的质量分数为16.9%和15.7%。侧线氨气的氨质量分数较高，这样更有利于氨的浓缩和提纯，软件模拟结果可以很好反应侧线氨气的实际组成。
